本文涉及（jí）焊接（jiē），特別是涉及使用擴散焊焊（hàn）接接耐熱鎳合金零件的方法，可（kě）用於製造內燃機，蒸汽和燃氣輪機，噴氣發動機，核電站等在高溫下運行的重型零件（jiàn）。

本（běn）文的類似物是複合合金（jīn）耐熱鎳合金（jīn）的擴散焊接方法。該方法包括（kuò）擴散焊接在1000°C的溫度下進行，比壓縮壓力（lì）為2 kg / mm 2，然後在（zài）1200°C下暴露20分鍾。

這種方法的缺點是在指定溫度（不超（chāo）過20分鍾）的（de）焊接過程中沒有（yǒu）時間形成牢固（gù）的連（lián）接（jiē）。施加的比壓力會導致零件的塑性變形>10%，這會導致粗化和晶粒長大，從而降（jiàng）低焊接接頭的強度。焊接（jiē）後的緩慢冷（lěng）卻也會導致微觀結構（gòu）的變化 - 觀察到晶（jīng）粒（lì）生長。與母材（cái）的特性相比，表征塑性的特性被低估了。焊接（jiē）接頭抗拉強度低。

本文所針對的問題是開發一種不帶（dài）中間夾層的耐熱鎳合（hé）金的擴散焊接方法，並在真空中具有中間夾層，並具（jù）有[敏感詞]的焊接模式選擇，並進（jìn）行初步（bù）和隨後的（de）熱處理。這允許：

- [敏感詞]限度地減少零件的塑性變形，從而排除被焊接材料結（jié）構的（de）變化;

- 提供必要的（de）穩定粘接強度;

該技術結果是通過以下事實實現的：在提出的耐熱鎳合金擴散焊接方法中，包（bāo）括（kuò）用於焊接，淬火，抽真空的元件的組（zǔ）裝，從焊接材料（liào）的硬化γ'相的溶解溫度加熱到0.8-0.9的焊接溫度，焊接壓力的應用（yòng）不超過2 kg/mm2， 保持長達 40 分鍾，之後產生的焊接結構會老化（huà）。

實驗（yàn）確定，在1.5-2 kg / mm2的特定壓力下，被焊接零件的塑性變（biàn）形不（bú）超過5%，這表（biǎo）明僅發生（shēng）被（bèi）焊接表（biǎo）麵上微突起（qǐ）的變（biàn）形。反過來，這不會導致合金的結構變（biàn）化，從而對焊接接頭的（de）強度產生積極影響。從被焊接材料的淬火γ'相的溶解溫度中（zhōng）選擇0.8-0.9的焊接（jiē）溫度提供了高（gāo）擴散過（guò）程。此外，在熱（rè）處理過程中，基體的晶粒尺寸（cùn），晶界的形貌，強化相的顆粒發生根本性（xìng）的變化。通過調（diào）節這些過（guò）程，可以實現複合物中性能的顯著增加。在（zài）淬火之前，可以使用額外的退火來增加（jiā）合金結構（gòu）的均勻（yún）性。淬火模（mó）式的選擇取決於重結晶過程（chéng）的動（dòng）力學，並考慮到化學成分的異質性，包括溶解多餘相的排列。大多數情況下，老化（huà）溫度是從γ'相溶解開始的區域選擇的，隨後的階段接近零件的[敏感詞（cí）]工作溫度。

本文的本質在於，所選模式，包（bāo）括預熱（rè）處（chù）理、擴散焊接和後續熱處理，允許您激（jī）活接觸區的擴散過程（chéng）。初步的熱效應有助於硬化顆粒（lì）的釋放，合金組織的穩定，其（qí）塑性的增加，從而確保焊接接頭的（de）高強度和材料微觀結構的不變性。所（suǒ）有這些都增加了在剛（gāng）性負載條件下運行的焊接結構的使（shǐ）用壽命和可靠性。

實驗是在合金VZh175的樣品上進行（háng）的，γ'相完全溶解的溫度為1185°C。

例1將樣品從被（bèi）焊接合（hé）金的硬化γ'相的溶解溫度加（jiā）熱到0.8的焊接溫度，這是T = 950°C。當（dāng）達到（dào）焊接溫度時，對元件施加2 kg / mm2的焊接力（lì）40分鍾（zhōng）。一段時間後，消除焊接力並冷卻。

例（lì） 2.預件在1000-1180°C的溫度下（xià）進（jìn）行淬火，然後將零件從被焊接合金的硬（yìng）化γ'相的溶解溫度（T = 950°C）加熱到0.8的焊接溫度。當達到（dào）焊接溫度時，對元件施加2 kg / mm2的焊接力40分鍾。一（yī）段時間後，消除焊接力並冷卻。

例 3.以前，零件在1000-1180°C的溫度（dù）下進行淬火，然後將零件從被焊接合金（jīn）的硬化γ'相的溶解溫（wēn）度（dù）（T = 950°C）加熱到0.8的焊接溫度。當達到焊接溫（wēn）度（dù）時，將2 kg / mm2的焊接（jiē）力施加到元（yuán）件上40分鍾，將（jiāng）所得焊接結構（gòu）冷卻並在750-800°C的溫度下進行老化。

零件的（de）機械性能測試結果（guǒ），通過使用熱處理和不熱處理的擴散焊接（jiē），在20°C的溫（wēn）度和650°C的工作溫度下能保持良好的焊接（jiē）效（xiào）果