涉及鈦-不鏽鋼管狀適配器的擴散（sàn）焊接技術。鈦及其與不鏽鋼的合金（jīn）不是通過熔焊（hàn）焊接的（de），因為當它們結合在一起時，它們形成一係列脆性金（jīn）屬間（jiān）化合物和共晶。

因此，在工業中，鈦合金管與（yǔ）不鏽鋼（gāng）管焊接的主要技術方向是使用通過固相焊接（不熔化）初步製造的雙金屬管狀適配器，特（tè）別是通過在真空中擴散焊接

鈦屬於高活（huó）性金屬組，因此在擴散焊接過程中以不鏽鋼（gāng）為特征，將焊接（jiē）金屬之（zhī）一加熱（rè）到熔點的0.5-0.7並進行擠壓（yā），中間層在焊接接頭中形成主（zhǔ）要含有脆（cuì）性金（jīn）屬間相Ti2（Fe，Cr），這大大降低了所得焊接接頭的強度性能。

為了提高（gāo）由鈦合（hé）金和不（bú）鏽鋼製成的擴散（sàn）焊接（jiē）接頭（tóu）的強（qiáng）度（dù）特性，特（tè）別是鈦合（hé）金VT5-1與不鏽鋼12X18H10T，焊接（jiē）表麵之間使用多層夾層，如V+Cu+鋼+Ni和V+Cu+Ni，在800-900°C的真空中產生（shēng）軋製。

已（yǐ）知一種方法是將這些中間層（céng）用於焊接直（zhí）徑（jìng）為60-70 mm，長度可達150 mm的合金VT5-1和鋼12Kh18N10T的管狀適配器。

根據（jù）這種方法，將中間膜放置在焊接的管（guǎn）狀預製棒的兩端之間，在真空中加熱（rè）至1000°C，用0.5 kgf/mm2的力（lì）擠壓並保持在此溫度和不小於15分鍾的壓力下。

這種管（guǎn）狀適配（pèi）器擴散焊接方法的（de）主要缺點是缺乏可靠的方法，無法（fǎ）對層間層之間以及層間和管狀坯料之間（jiān）的粘合強度特性進行無損測試，不適合與以這種方式獲得的（de）鈦（tài）合金和不鏽鋼的（de）適配器（qì）進行焊（hàn）接。

為了通過增加焊接（jiē）接頭的麵積來增（zēng）加管狀適配器的結構強度，對鋼坯進行了研磨。

鈦合金和不鏽鋼的（de）管狀適配器的擴散重疊方法已（yǐ）知，方法是在（zài）不（bú）鏽鋼管狀坯料外放置鈦合金的管狀坯料。

將（jiāng）鈦坯放置在不鏽鋼工件外部，可以獲得焊接表（biǎo）麵（miàn）擴散焊（hàn）接所需（xū）的壓縮，因為在不鏽鋼中（zhōng），熱膨脹係數大（dà）約是（shì）鈦合金的兩倍。然而，在焊接後冷卻（què）時，由於（yú）熱膨脹（zhàng）係（xì）數的相同差異，過渡區分（fèn）解並（bìng）且束彼（bǐ）此（cǐ）分（fèn）離以形成泄漏。

如果在組裝擴散焊接時，將不鏽鋼襯套（tào）製成刺繡（xiù），並（bìng）且（qiě）當襯套由鈦合金製成並（bìng）加（jiā）熱到擴散焊接溫度時，將其分布在直徑上並迫使其撞擊不鏽鋼（gāng）襯套的內表麵，則在焊接和冷卻（què）後，它將壓縮鈦合金的襯（chèn）套，同時在（zài）它們之間形成脆性擴散夾層， 然而，在技術計劃中，這種（zhǒng）組裝用於擴散焊（hàn）接的管狀坯料的方案比[敏感詞]種方案複雜得多，因為在（zài）擴散焊接溫度（dù）下，為了選擇（zé）加熱過程（chéng）中形成的熱間隙並提供焊接表麵的必要焊接擠壓，有必（bì）要在擴散（sàn）焊接溫度下強製分布直徑的鈦合金管坯。

這種在擴散焊接前組裝管狀預製件的方案，雖然它保證了焊（hàn）接和冷卻後脆性擴散層在徑向（xiàng）方向上（shàng）的壓縮，但同時又不排除在脆性擴散層中沿重疊處形（xíng）成大的剪切應力，這也（yě）是由於鈦（tài）合金和不鏽鋼的（de）熱膨脹係數相差兩倍而形成的。

當剪切應力超過（guò）剪（jiǎn）切器上擴（kuò）散夾層的強度時，鈦-不鏽鋼適配器的腹接接頭（tóu）的（de）脆性擴散層中存在較大的剪切應力，隨著焊接襯套厚度的增加而（ér）增加，這會導致擴散焊縫的鬆緊性（xìng）損失。在存（cún）在振動和管道中介質（zhì）溫度（dù）頻繁變化的運行條件下，在剪切應力低於擴散（sàn）層的剪切強度時（shí），可（kě）能會發生密封性（xìng）的損失。

在（zài）擴散焊接之前，通過鉻和氧化鐵在真空（kōng）中的高溫（wēn）解離以及隨後濺射形（xíng）成的鉻和鐵離子的過程，對不鏽鋼襯套的表麵進行氧化膜的清潔。從高度氧化的薄膜（mó）中對不鏽鋼襯套表麵進行初步清潔，這些薄膜對於與鈦合（hé）金的擴散（sàn）相互作用是被動的，可以降低（dī）擴散焊接的（de）溫度（dù）和時間（jiān），以（yǐ）及在這種情況下形成的擴散層的厚度。同時，脆性金屬間夾層在擴散焊接後的（de）冷卻過程中以及在拉伸和剪切應力的運行過程中幾乎不會暴露出來，這使得該搭接接頭在管（guǎn）道振動和流經管道的介（jiè）質溫度（dù）頻繁變化的條件下是可行的。

這一技（jì）術成果是通過以下事實（shí）實現的：在管狀適配器的擴散焊接過程（chéng）中，鈦 - 不鏽鋼（gāng），包括製造由鈦合（hé）金和不鏽鋼製成的襯（chèn）套，它們的伸縮連接，真空（kōng）加熱到擴散焊接溫度，擠壓焊接表（biǎo）麵，在擴散焊接溫度下老化和冷卻：-在不鏽鋼襯套的內表麵（miàn）上， 螺紋型（xíng）材的環形槽（cáo）被製成並放置在鈦熔接ava的套管外（wài），在擴（kuò）散焊接過程開始之（zhī）前，不鏽鋼襯（chèn）套在1050至1100°C的溫度範圍內以（yǐ）高（gāo）頻率加熱，並在該溫度下保持不超過5分鍾， 之後加熱降低到擴散焊接溫度，並通過外套管的熱量從不鏽鋼襯套（tào）從鈦（tài）合金加熱到擴散（sàn）焊接溫度，然後擠壓待焊接的表麵，方法（fǎ）是用工（gōng）具從鈦合金中點膠襯套，以確保填充旋轉臂槽鈦合金， 填充後繼續在擴散鍵合溫度下加熱至少1分鍾;- 此外，鈦（tài）合金和不鏽鋼襯套的焊接表麵是逐步製造（zào）的;- 此外，適配器的焊接襯套在真空（kōng）中冷卻至300°C。

所聲稱的管狀適配器（qì）鈦 - 不鏽鋼的擴散焊接方法使得可以獲（huò）得同樣堅固的高度可靠的焊接接頭，這些焊接接頭可在振（zhèn）動和溫度波動下運行的關鍵（jiàn）管道中操作。由於適配器設計和擴散焊接技術的選擇，由於焊接溫度的降低（dī）和該溫（wēn）度下保持時間的縮短，確保了焊接擴散連接中相對較薄的擴散層的（de）穩定生產，並且適配器（qì）設計在整個區域的徑向和軸向方（fāng）向上提供了脆性擴（kuò）散層壓縮，從而實現了適配器的高可靠性由於在鈦合金襯套外側安裝（zhuāng）了T不鏽鋼毛刺，並在不鏽鋼襯套的內表麵上安裝了螺紋型（xíng）材，因此具有伸縮式（shì）連接。適配器的設計提供了，在焊接後的冷卻過程（chéng）中，由於不鏽鋼具有比鈦合（hé）金兩倍的（de）熱膨脹係數，因此，在焊接後的冷卻過程（chéng）中，外套包紮內部，同時（shí）壓（yā）縮擴散層， 並在螺紋輪廓的環形槽的不鏽鋼襯套的內表麵上執行，並用鈦合金製成的金屬襯套填充（chōng）它（tā）們，反過來又排出縱向剪（jiǎn）切應力的脆弱擴散層，因為由工作負載和熱膨脹（zhàng）引起的（de）所有縱向剪切應力都以環形突起和凹槽的形式以（yǐ）環形突起和凹槽的形式機械齧合在伸縮管狀接頭的整個長度（dù）上形成。

為（wéi）了減少重疊點處的適配器壁的厚度，以及在加熱（rè）和擴（kuò）散焊（hàn）接期間固定（dìng）套管，焊接套管的伸縮連接是逐（zhú）步進行的，這使（shǐ）得在僅0.5-1.5 mm的重疊點（diǎn）處適（shì）配器（qì）壁的厚度增加成為可能。

擴散焊接後，將焊接的預製棒在真空中冷卻至300°C，以保（bǎo）護適配器（qì）的鈦部分免受強烈氧化，從而降低鈦及其合金的強度和腐蝕性能。